Autor: Héctor Romero

Por: Analí González Chávez¹, Oscar Raúl Reyna Villa¹, Alejandro Daniel Sánchez Rodríguez¹, Carolina Rodríguez Rodríguez¹,Joel Everardo Valtierra Olivares¹,Roberto Ontiveros Ibarra¹, Dulce María Esquivel Gómez¹, Lucía Guadalupe Alvarado Montalvo¹, Ma. del Rosario Abraham Júarez², Juan Carlos Baltazar Vera*¹.

Resumen
En este trabajo se propuso una alternativa de mejoramiento del circuito de ventilación en una zona especifica de una unidad minera subterránea, la obra estudiada presenta una recirculación de aire viciado con la alimentación de aire al sistema de ventilación, lo cual genera una grave disminución en la calidad del aire del efluente necesario para las operaciones en dicha zona. A fin de lograr la mejora en el sistema se realizó una propuesta de obra alternativa con un ventilador complementario calculando los requerimientos de aire por personal, por equipo diésel en la obra, requerimiento de presión del sistema de ventilación, diámetro adecuado de la manga, área del Robbins, área del crucero, resistencia al flujo de aire, presión del motor, potencia del motor del ventilador, diámetro del ventilador. En el cálculo de estos parámetros esenciales para el diseño de sistemas de ventilación en obras subterráneas se utilizó la norma mexicana NOM-023-STPS-2012. Una vez obtenidos los requerimientos necesarios para la modificación propuesta se procedió a generar el diseño y la simulación de la propuesta en el software ventsim versión 5.4.7. Inicialmente se simuló el sistema actual de ventilación en el cual se confirmó la problemática existente debido a la recirculación presente en el circuito, posteriormente se simuló la alternativa propuesta, encontrándose que esta elimina la recirculación mencionada mejorando el flujo, calidad del aire y por lo tanto, representa una opción viable para generar un circuito que provea el flujo de aire necesario para el personal y el equipo que trabaja dentro de la zona.

Palabras clave: Mina Subterránea, Ventilación, Flujo de aire, Recirculación, Circuito.

Abstract
In this work, an alternative to improve the ventilation circuit was proposed in a specific area of an underground mining unit, the work studied presents a recirculation of stale air with the air supply to the ventilation system, which generates a serious decrease in the quality of air required for operations in that area. To achieve the improvement in the system, an alternative of underground work proposal was made with a complementary fan, calculating for this purpose the air requirements for personnel, for diesel equipment in the work, pressure requirement of the ventilation system, adequate diameter of the sleeve, Robbins area, cruise area, airflow resistance, motor pressure, fan motor power, fan diameter; for the calculation of these essential parameters for the design of ventilation systems in underground works, the Mexican standard NOM-023-STPS-2012 was used. Once the necessary requirements for the proposed modification were obtained, the design and simulation of the proposal was generated in the software ventsim version 5.4.7. Initially, the current ventilation system was simulated, in which the existing problem due to the recirculation present in the circuit was confirmed, later the proposed alternative was simulated, finding that it eliminates the recirculation, improving the flow, air quality and therefore represents a viable option to generate a circuit that provides the necessary air flow for the personnel and equipment that work within the area.

Keywords: Underground Mine, Ventilation, Airflow, Recirculation, Circuit.

Introducción
La minería es un conjunto de actividades que tiene que ver con el descubrimiento y la explotación de yacimientos minerales, esta se lleva a cabo para obtener los recursos acumulados en el suelo y subsuelo. La minería también se relaciona con los trabajos encaminados a la extracción y al tratamiento de una mena (García-Zavala et al, 2023; Saenz, 2023). En estos últimos años, han aumentado significativamente los requerimientos de aire en interior mina (Yu and Shao, 2022). Esto se debe a las necesidades de un mayor control de la dilución de los gases de las emisiones diésel, extracción de polvo y gases producto de las operaciones mineras, voladura, extracción, carga, transporte e incluso la misma respiración humana. Así como el control de la temperatura de las fuentes de calor existentes, y que afectan al ambiente laboral (Wang et al, 2023). Los ritmos de explotación mineros actuales, además del gran tamaño y profundidad de las obras mineras provocan que los requerimientos de ventilación sean mayores. Asimismo, los niveles de seguridad exigidos en el interior de mina son, también, más exigentes que en el pasado, por lo que los requerimientos de aire son superiores con el fin de cumplir con las normativas vigentes.

El Objetivo principal es garantizar las condiciones favorables para las diferentes áreas operativas subterráneas. El consumo de explosivos, la cantidad de personal, gases encontrados en el macizo rocoso debido a la profundización de la mina, deben ser controladas por un sistema de ventilación que garantice el caudal de aire necesario para mantener el caudal y velocidad de flujo aire adecuada, de igual forma controlar el polvo en suspensión, mantener la temperatura dentro de los parámetros, mantener el oxígeno y los gases producidos por la operación (Xu et al, 2023). Un sistema de ventilación mal instalado o inapropiado a las condiciones de una mina tiene serias repercusiones en la salud de sus trabajadores y, además, conlleva unos costes económicos considerables; sin olvidar que puede originar un problema de seguridad laboral. Todos estos son motivos suficientes para prestarle la máxima atención a las decisiones que tengan que ver con la ventilación en la minería (McPherson, 2012).

Metodología
Condiciones del caso de estudio
El presente caso de estudio muestra una problemática real de una zona específica dentro de una mina subterránea, en la cual se han registrado las siguientes condiciones: Se tiene un problema con la ventilación ya que en lugar de tener aire fresco sucede lo contrario, los contaminantes se regresan por donde entra este mismo que inicia desde superficie y cuenta con 160 metros de longitud, por lo que la calidad del aire no cumple con los estándares propuestos por la normativa oficial mexicana (NOM-023-SSA1-2012); dicho aire es  extraído por 1 ventilador de 150 caballos de fuerza, 10 pulgadas de agua de presión, que se encuentra en otra área de la mina, debido a que alcanza a tener influencia sobre el flujo entrante del Robbins. En la zona de estudio se tiene además una seria de fallas geológicas activas con una longitud de 2 m ubicadas sobre la cara del Robbins, formando una cuña que representan una condición insegura. Debido a lo anterior, este trabajo se enfoca en plantear una alternativa que permita corregir el problema y obtener un circuito adecuado sin la recirculación antes mencionada.

Cálculo del caudal de aíre fresco 
La cantidad de aire fresco necesario por cantidad de personas en obra subterránea se calcula mediante la siguiente expresión:

                                      (1)

Dónde: 
Q1 = Caudal total para número de personas que trabajen en mina (m³/min).
K = Caudal mínimo por persona (m³/min). 
N = Número de personas en el lugar.

Para calcular el requerimiento de aire fresco en base a los HP para el equipo de combustión interna utilizamos la siguiente formula:

                                      (2)

Dónde: 
Q2 = Caudal total para el número de equipos diésel trabajando en mina convertir a (m³/min).
J = Caudal mínimo por maquinaria diésel. 
R = HP totales.

Para calcular el caudal total Qt (m³/min) requerido, sólo se realizó una sumatoria del caudal requerido por el personal que labora, más el caudal requerido por los equipos de combustión diésel.

                               (3)

Para el cálculo del caudal final necesario para ventilar una obra subterránea se emplea la siguiente ecuación (Quevedo, 2013).

                  (4)

Qt= Requerimiento de aire para el número de personal y equipo de combustión diésel.
F= Factor de fuga.
L= Longitud equivalente de la mina.

Cálculo del diámetro de tubería
En términos del diámetro de manga para conducción del aire fresco, este se puede calcular por medio de parámetros como el caudal final y la velocidad del aire fresco de la siguiente manera:

                                           (8)

Cálculo del requerimiento de presión del sistema
Las pérdidas por fricción se calculan mediante la siguiente expresión:

                            (5)

Dónde:  
Pfr = Caída de presión (Pa). 
K = Factor de fricción de la tubería. 
C = Perímetro del ducto (m). 
L = Longitud del túnel (m).
Q = Caudal. 
A = Área del ducto (m²).  

Para el cálculo de la presión dinámica se emplea la siguiente expresión:

                                      (6)

Dónde: 
∆Pdin= La pérdida de carga del aire (Pa.). 
ρ= La densidad del aire (kg/m³). 
V= La velocidad del aire en el conducto (m/s).
g= Gravedad (m/s²).

La presión total es la sumatoria de las pérdidas por fricción y la presión dinámica:

                                    (7)

Para el cálculo del caudal se emplearán los parámetros especificados en la Norma Oficial Mexicana NOM-023-STPS-2012.

Calculo de parámetros específicos del caso de estudio 
Factor dimensional de pérdida por choque por ampliación repentina

Resistencia de flujo de aire

Presión del motor

Donde;
LC: Longitud del crucero
Khid: Valor dado por la descarga del flujo de aire según la hidráulica entre 11 y 14 veces, para conocer el diámetro del ventilador (Sierra, 2021)
D= 1.66 m

Desarrollo del caso de estudio en el software ventsim 5.4.7.1.
El caso de estudio fue importado de los planos de avance de proyecto correspondiente a la obra tratada en este caso de estudio, posteriormente se aplicó las condiciones y requerimientos necesarios para el diseño y simulación del sistema de ventilación buscado para analizar posteriormente los resultados arrojado por el mismo.

Resultados
Cálculo de requerimientos de ventilación.
En la figura 1 se muestran los requerimientos de aire necesarios para obtener una buena ventilación en la obra de estudio, en este sentido dichos parámetros fueron calculados de acuerdo con lo especificado en la Norma Oficial Mexicana NOM-023-STPS-2012, dichos resultados muestran que el requerimiento total es de 1059.43 CFM el cual será utilizado para el diseño del sistema en vetsim.

La figura 2 muestra el requerimiento necesario de aire por maquinaria Diésel, los resultados muestran que se requiere un valor total de 120201.71 CFM, este requerimiento fue sumado al requerimiento de aire por personal y fue utilizado para el diseño del sistema en ventsim.

La figura 3 muestra la obra antes de realizar la rampa e instalar el Ventilador, en dicho sistema se puede observar que existe una recirculación importante de aire viciado la cual es la principal causa de la deficiencia de aire de calidad en esta zona, por lo cual es evidente la necesidad de implementar una alternativa como la que se plantea en este trabajo.

La figura 4 muestra la obra después de realizar la rampa e instalar el ventilador, en dicho sistema se puede observar que la recirculación ha sido mitigada generando un circuito desfogado por lo cual se puede proponer que al implementar estas modificaciones se logrará un flujo de aire adecuado para los trabajadores y los equipos en la zona. 

Conclusiones
El estudio muestra que el sistema presenta deficiencias en los requerimientos de ventilación debido a que existe una recirculación de aire viciado lo cual disminuye considerablemente la calidad del aire, en este sentido se pudo proponer una obra alternativa con implementación de un ventilador con lo cual mediante el cálculo adecuado de los requerimientos de aire necesarios se logra mejorar la ventilación en dicha zona manteniendo condiciones de aire con la calidad adecuada para trabajadores y equipos. 

Agradecimientos
Los autores agradecen a la Universidad de Guanajuato por el apoyo para el desarrollo de este trabajo.

Referencias

García-Zavala, C., Ordenes, M., Pagliero, L., Lebré, E., Aitken, D., Stringer, M. (2023) An approach for prioritising environmental, social and governance (ESG) water-related risks for the mining industry: The case of Chile. The Extractive Industries and Society, 14, 101259.

Hansen, G. (1979). Mecánica de Fluidos. Limusa. 1.

McPherson, Department of Biochemistry and Molecular Biology M J. (2012). Subsurface Ventilation and Environmental Engineering (Softcover Reprint of the Original 1st 1993 ed.). Cap 5.

NORMA Oficial Mexicana NOM-023-STPS-2012, Minas subterráneas y minas a cielo abierto – http://www.stps.gob.mx/bp/secciones/dgsst/normatividad/normas/nom-023.pdf

Quevedo, C. M. (2013). Tesis “Sistema de ventilación de diez kilometros del túnel de conducción de la Central Hidroeléctrica Huanza”. Lima, Perú: Universidad Nacional Mayor de San Marcos.

Saenz, C. (2023). Creating shared value strategies to reach the United Nations sustainable development goals: Evidence from the mining industry. The Extractive Industries and Society, 14, 101255.

Sierra, C. (2021). Manual de ventilacion de minas, tuneles y espacios sibterráneos. Carlos López Jimeno, 1.

Wang, S., Wang, W., Shao, K., Ding, W., Cui, Z., Shao, W., Ji, W. (2023). Operation optimization of a refrigeration ventilation system for the deep metal mine. Case Studies in Thermal Engineering. 44, 102817.

Xu, Y., Li, Z., Li, G., Jalilinasrabady, S., Zhai, X., Chen, Y., Wang, B. (2023). A thermal environment prediction method for a mine ventilation roadway based on a numerical method: A case study. Case Studies in Thermal Engineering. 42, 102733.

Yu, B., Shao, L. (2022). An optimization method of mine ventilation system based on R2 index hybrid multi-objective equilibrium optimization algorithm. Energy Reports, 8, 11003-11021.

¹Departamento de Ingeniería en Minas, Metalurgia y Geología, División de Ingenierías, Campus Guanajuato, Universidad de Guanajuato, Sede San Matías, Ex-Hacienda San Matías S/N C.P 3602, Guanajuato, Guanajuato, 36050, México.

*jc.baltazarvera@ugto.mx

²Universidad de Guanajuato. Departamento de Ingeniería en Alimentos.  Ex Hacienda El Copal k.m. 9; Carretera Irapuato-Silao; A.P. 311. Irapuato, Gto. México. C.P. 36500.

Por: Martín Caudillo González*, Benito Ricardo Marín Herrera, Federico Vogel González, Juan José Martínez Reyes, Lucía Guadalupe Alvarado Montalvo, Ma. Mercedes Salazar Hernández y Agustín Parra González

Resumen
El Distrito Minero de Xichú en el Estado de Guanajuato está formado por 13 minas entre las que se encuentra la Aurora, la cual fue explotada hasta los años cincuenta. Durante su operación se generaron tres depósitos de jales, los cuales se pretende que sean beneficiados. Los tres depósitos fueron denominados de norte a sur como Golondrinas, Fundición y Aurora con leyes de 0.77, 0.75, 0.71 gr de Au/ tonelada; 50, 64, y 58 gr de Ag/ tonelada; con densidades de 2.32, 2.26 y 2.33 respectivamente; ocupando un volumen total de 527 269 m³, que representan 1216428 toneladas. Los resultados de las pruebas metalúrgicas presentaron recuperaciones del 52%, 51%. 57% de Au y 77%, 82% y 89% de Ag respectivamente. Con el tonelaje estimado y considerando una planta con capacidad de 500 toneladas por día y 320 días de operación anual, se estima un tiempo de operación de aproximadamente ocho años, lo que hace viable el proyecto.

Introducción
El Distrito Minero del Municipio de Xichú. Gto., está formado por los minerales de Carmenia, La Aurora, Mogotes, Barita, Lucero, Don Pedro, Santiago, La Tijera, Honda, Nopal, Granjeno, Agüita y el Mezquite. El mineral más importe fue la Aurora el cual fue trabajado desde finales del siglo XIX, hasta los años cincuenta por la entonces compañía extranjera Asarco, que explotó las chimeneas y los mantos de sulfuros base, característicos de los yacimientos skar.

Este distrito tiene un basamiento formado por rocas calcáreas y arcillosas de la formación Trancas, a las que sobreyacen calizas el doctor y cubre las formaciones Soyatal y Mezcala, constituidas de calizas arcillosas y lutitas calcáreas, todas de edad cretácica. Existen cuerpos intrusivos terciarios en forma de troncos de composición diorítica o granodiorítica y numerosos diques de composición cuarzo monzonítica y diorítica. Cubriendo a las rocas mencionadas hay un paquete volcánico constituido de andesitas y riolitas, de edad terciaria.

En la Aurora la compañía Asarco trabajó los mantos y chimeneas en cuerpos de 50 m de diámetro y más de 100 m de profundidad, con leyes de 250 a 700 g/ton de Ag, 3.5% de Pb, 5% de Zn y 2% de Cu (Coremi, 1992).

Durante su explotación se generaron tres depósitos de jales, los cuales representan un volumen de 527 269 m³ con leyes promedio de 0.74 g/ton de Au y 57 g/ton de Ag.

Debido a los precios actuales de los metales y las leyes que contienen estos jales se ven atractivos para ser beneficiados  nuevamente,  es por eso que el  Gobierno del Estado de Guanajuato a través de la cadena  productiva de Minas y Construcción de la Secretaria de Desarrollo Económico Sustentable mandó realizar un estudio con el objetivo de realizar un estudio y muestreo sistemático para determinar el volumen y tonelaje de los jales depositados en el poblado de Xichú y poder determinar la viabilidad de su beneficio.

Metodología
Generalidades de los depositos de jales
Los depósitos de jales en estudio son tres: depósito Golondrinas, Fundición y Aurora. Los jales son considerados por la Secretaria del Medio Ambiente como residuos peligrosos y para su regulación se creó la Norma Oficial Mexicana NOM-141-SEMARNAT-2003, en la que se establece el procedimiento así corno las especificaciones para caracterizar los jales y los criterios para la preparación del sitio, proyecto, construcción, operación y postoperación de los depósitos de jales. Además, la Norma especifica, los depósitos de jales son uno de los sistemas para la disposición de los residuos sólidos generados por el beneficio de minerales contemplados en el Reglamento de la Ley General del Equilibrio Ecológico y la Protección al Ambiente en Materia de Residuos Peligrosos y deben reunir condiciones de máxima seguridad, a fin de garantizar la protección de la población, las actividades económicas y sociales y en general, el equilibrio ecológico.

Otro punto de importancia que especifica la Norma es que los jales provenientes del beneficio de antimonio, óxidos de cobre, pirita, cobre, de plomo y de zinc, están listados como peligrosos en la NOM-052-SEMARNAT-1993, la cual establece, el procedimiento para llevar a cabo la prueba de extracción a fin de determinar los constituyentes que hacen a un residuo peligroso para el ambiente debido a su toxicidad.

En este sentido y de acuerdo con la NOM-141, los jales son residuos sólidos generados en las operaciones primarias de separación y concentración de minerales.

Por las razones antes mencionadas es conveniente buscar alternativas para reutilizar esos jales antiguos y una de esas alternativas es la utilización del jal como mineral económico.

Muestreo
Las técnicas de muestreo utilizadas en cada uno de los depósitos fue la de zanjeo y la de pozos. La primera se utilizó en el bordo cuidando que el ancho de cada zanja no fuera menor de 0.25 mts y la segunda se usó en el vaso en forma lineal realizando pozos con tubos muestreadores cada cinco metros (ver Figura l y 2), los planos generados se pueden observar en la Figura 3 y 4. Los puntos fueron georeferenciados mediante la ubicación de líneas con espaciamiento que dependía de la longitud y ancho de cada depósito, tratando que se apegaran a una forma paralela entre líneas.

Determinación del volumen de jales
Para calcular los volúmenes de los jales se realizaron levantamientos topográficos trazándose un plano para cada una de ellas las cuales fueron localizadas mediante un posicionador geográfico satelital (GPS) marca Garmin con una precisión de 5 mts. El procesamiento de datos y los dibujos se realizaron con el programa AutoCAD. La estimación de los volúmenes se realizó mediante el software AutoCAD 2021, a través del cálculo de áreas para polilíneas correspondientes en cada caso a los niveles de las presas, mientras que sus elevaciones fueron determinadas con cinta y GPS.

Determinación de densidades
Las densidades fueron obtenidas por dos métodos, el primero fue por volúmenes y pesos constantes reportando un promedio de ellas. En las tablas siguientes se presentan los resultados obtenidos en la estimación de las densidades:

Presa de Jal Golondrinas
Proyecto Xichú, Guanajuato.
Determinación de Densidad por Método de Volúmenes (500 cc)
Cálculo de Densidad: Volúmenes y Pesos Constantes

Presa de Jal Fundición
Proyecto Xichú, Guanajuato.
Determinación de Densidad por Método de Volúmenes (500 cc)
Cálculo de Densidad: Volúmenes y Pesos Constantes

Presa de Jal Aurora
Proyecto Xichú, Guanajuato.
Determinación de Densidad por Método de Volúmenes (500 cc)
Cálculo de Densidad: Volúmenes y Pesos Constantes

Estimación del tonelaje de cada depósito
Para el cálculo de los tonelajes que se presentan en cada depósito, fue necesario determinar la densidad del jal. Para la determinación del tonelaje se aplicó la siguiente ecuación y se consideró la densidad promedio:

T = V X D_p
Donde: T = tonelaje, V= Volumen, D_p = Densidad Promedio

Pruebas de flotación
Los jales se trituraron en una quebradora de quijada y una quebradora de cono pasando el l00% a la malla 10, posteriormente, se molieron en muestras de un kilo, la molienda del jal de prueba se realizó en un molino de laboratorio de 18 X 19 cm. con una carga de bola de acero inoxidable. El mecanismo impulsor de este molino lo constituye un banco de dos rodillos. impulsados éstos por un motor de ½ H.P. Una vez sobre los rodillos, el molino gira a una velocidad constante de 62 rpm.

Las pruebas de dotación se realizaron en una celda de flotación marca Denver 12-A. La celda cuenta con un impulsor de 7 cm de diámetro y un difusor de 10 cm de diámetro, la velocidad de agitación en el tacómetro se acondicionó a 1500 ó 900 rpm, según la etapa de prueba.

En todos los casos los recipientes de prueba fueron los de 2.5 y 1.4 litros. Bajo condiciones de prueba estos recipientes proporcionan porcentajes de sólidos de 15 a 20%.

Los productos de prueba fueron filtrados en un filtro de presión y secados en una mufla. Finalmente, la afinación y homogenización de cada producto se hizo usando metate y mallas Tyler.

Resultados y discusión
Muestreo
La cantidad de muestra recolectada por cada depósito varió entre 20 y 40 kilogramos aproximadamente. Posteriormente, fueron etiquetadas, numeradas y se sellaron con cinta canela para ser trasladadas a Guanajuato. entregándolas en el laboratorio para ser preparadas mecánicamente y obtener una muestra representativa para su posterior análisis (ver Figura 5)

Determinación de densidades de los jales
Los resultados obtenidos de la determinación de densidades de cada uno de los depósitos de jales se resumen en la Tabla 1.

Estimación de Volumenes
Los Resultados de la estimación de los volúmenes se resumen en la tabla 2.

Estimación de Tonelajes
Los tonelajes fueron obtenidos mediante la fórmula mencionada en párrafos anteriores, los resultados se resumen en la tabla 3:

El depósito de jales que presenta mayor tonelaje corresponde a la Aurora que sobrepasa las 600,000 toneladas: en total se estimaron más de un millón doscientos mil toneladas. Con el tonelaje estimado y considerando una planta de flotación con capacidad de 500 toneladas por día y 320 días de operación anual, se estima un tiempo de operación de aproximadamente ocho años. 

Pruebas de flotación
Los balances metalúrgicos de las pruebas de flotación fueron calculados en una hoja de Excel, en las Tablas 4, 5 y 6 se puede observar que para los depósitos de la Aurora, Fundición y Golondrinas presentan leyes promedio de 0.71, 0.75, 0.77 gr de Au/Ton; 58, 64, 50 y de Ag/Ton; con recuperaciones de 57%, 51%, 52% de Au; 80%, 82% y 77% de Ag respectivamente.

Las recuperaciones de oro están bajas, pero los análisis de cabezas proporcionaron un dato importante que fue la presencia de arsénico en 3.2% en Aurora y fundición, para golondrinas de 3.9% obteniendo concentrados con altos contenidos de arsénico por lo que es necesario realizar una caracterización mineralógica por microscopio electrónico de barrido y el uso de un depresor de arsénico conocido comercialmente como OR-100, otra alternativa es bajar el potencial de reducción con permanganato de  potasio, dichas pruebas y estudios están pendientes ya que la caracterización mineralógica se encuentra en proceso.

Conclusiones

• En el Distrito Minero de Xichú, Gto., se localizan tres depósitos de jales, que se nombraron Aurora, Fundición y Golondrinas.
• De acuerdo con los estudios metalúrgicos realizados, es viable la recuperación de los valores de Au-Ag.
• Las leyes de Au y Ag se encuentran distribuidas de la siguiente manera Presa Aurora 0.71 y 58 gr/ton, Presa Fundición 0.75 y 64 gr/ton y Presa Golondrinas 0.77 y 50 gr/ton respectivamente.
• Las recuperaciones para el oro de entre 51-57% y para la plata entre 77-82 %.
• El método de concentración que se propone es el de Flotación.
• Según los estudios geológicos y topográficos realizados, el volumen total de los jales es de 527,269 m³.
• Las toneladas equivalentes al volumen de acuerdo con las densidades estimadas son de 1’218,428 ton.
• El agua para el beneficio de los jales se puede obtener de la corriente del río o del agua almacenada en la mina.
• El aprovechamiento de los jales proporcionaría un ingreso a los ejidos que correspondan dependiendo de la ubicación de las presas, esto por la venta del material según se acuerde con la empresa que realice el proceso de tratamiento de los jales.
• Otro factor importante sería la remediación que se alcanzaría en la cuenca por el tratamiento de los jales.

Agradecimientos
Proyecto financiado por la Secretaría de Desarrollo Económico Sustentable del Estado de Guanajuato.

Referencias Bibliográficas

Coremi, 1992, Monografía Geológico-Minera del Estado de Guanajuato, Pachuca, Hgo., México Publicaciones Técnicas.

Departamento de Ingeniería en Minas, Metalurgia y Geología, Universidad de Guanajuato

*Email: mcaudill@ugto.mx